7、作為例題，計算了複合材料懸臂層合板的頻率。
11、在解析中同時考慮到層合板的面外剪切變形。
15、近年來,複合材料層合板殼振動主動控制得到很大的發展.
19、文末還説明了，利用測定的正交層間剪切強度來分析正交鋪設層合板短樑的極限載荷是合適的。
23、採用哈密頓原理導出帶剪切型壓電激勵器的層合板的控制方程。
27、針對層合板殼問題，為了保*各層之間物理參量的連續*，進一步應用了狀態轉移矩陣技術。
33、通過建立新的層合板鋪層剛度退化理論並用實驗測定＂均衡型剛度退化係數＂，實現了LPF包絡線預測；
1、根據複合材料層合板一階剪切理論，推導了複合材料層合板單元的剛度陣和質量陣列式；
5、對縫紉層合板和無縫紉層合板進行低速衝擊後壓縮破壞實驗，以研究低速衝擊後層合板的壓縮破壞機理。
10、肋片由肋腹板、緣條組成，它是由整塊縫編層合板剪裁加工製成。
16、基於經典的層合板理論及板的大撓度基本假設，得到四邊簡支層合板的非線*運動方程及變形協調方程；
21、採用ANSYS有限元程序對複合材料層合板橫向低速衝擊進行模擬，採用瞬態分析方法來研究層合板的衝擊與損傷過程。
26、其特點是反映了層合板間剪應變跳躍式變化這一實際情況，滿足層間剪應力平衡條件。
34、針對T300/KH304複合材料層合板的單排多釘雙剪聯接接頭，考慮到孔間距離對接頭強度的影響，用三維有限元模型對接頭的靜強度進行數值分析。
3、對不同的脱層損傷尺寸，層合板分別有整體、混合和局部三種屈曲模態，穿透脱層和埋藏脱層的層合板其臨界載荷的變化規律是相同的。
9、層合板的剩餘壓縮強度與板的衝擊損傷面積無直接關係。
17、準確預測含分層損傷層合板的剩餘壓縮強度，對複合材料具有十分重要的意義。
24、本文用樣條有限元法，分析了反對稱角鋪設層合板的自由振動問題。
32、考慮非線*壓電效應，即電致**和電致伸縮效應情況下壓電層合板的彎曲
4、本文采用複合材料層合板模型，對梯度功能材料懸臂板進行了分析。
13、本文討論了穩定線*濕、温場中，複合材料層合板本構關係。
22、研究結果表明：縫紉後層間剪切強度的增加是縫紉層合板抗衝擊分層*能改善的主要原因。
35、應用剪切*簧模型和傳播矩陣理論，計算了含弱界面各向異*複合材料層合板中平面應變波的彌散效應。
8、用能量法求解了綁結層合板和編織層合板等3d複合材料中纖維搭橋的橢圓形表面脱層屈曲問題。
20、針對一般的計算層合板振動特*的方法過於繁複的問題，採用了一種高階改進方法來計算複合材料層合板的固有頻率。
36、基於唯象的剩餘強度衰減模型與蔡-希爾靜強度判據，建立單向層合板在任意複雜面內應力作用下的疲勞失效準則。
14、近年來，複合材料層合板殼振動主動控制得到很大的發展。
31、比較了縫紉、無縫紉層合板力學*能差異，同時考慮了縫紉引起的厚度變化。
18、複合材料層合板中存在四種基本的失效模式，即:基體開裂、分層、纖維斷裂及脱粘。
6、用樣條有限元法，導出了層合板的振動方程，建立了求解反對稱層合板響應靈敏度的計算公式。
2、以層合板的各層鋪設角為設計變量，層合板的厚度為目標函數進行優化設計。
12、本文采用滿應變法和子層合板排序法相結合的方法，對纖維增強型複合材料層合板進行了優化設計.
28、結果表明，試驗件含分層損傷面積越大，其破壞載荷越大，而對應的破壞應變越大，因此分層損傷會降低複合材料層合板的承載力和剛度。
25、且不同針腳位置對縫紉層合板機械連接*能確有重要的影響。
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