當膜上水壓增大時，增加的水壓使土體產生正的超靜孔隙水壓力，相當於堆載。
指數函數可用來表達水力傳導率和孔隙水壓力的關係，及土水特徵曲線。
與線*波浪理論相比，孔隙水壓力與有效應力幅值的增大效應非常顯著。
結果表明，主應力方向的連續旋轉導致了鈣質砂中孔隙水壓力的增長。
*密實法處理飽和粉細砂地基的現場試驗中，對*過程中的孔隙水壓力進行了實測。
加固區內地基中的孔隙水壓力的最大消散值可分為兩個組成部分：一為真空度的直接傳遞導致的孔壓下降值；二為抽真空引起水位線下降進而引起的孔壓消散值。
當其位於地下水位以上或開放*狀態時，土層出現非飽和狀態和負孔隙水壓力，產生較大的基質吸力。
根據算例，研究了在週期荷載作用下，地基中的超靜孔隙水壓力、位移的幅值隨動力滲透係數變化的一般規律。
為探討盲溝排水對路基下碎石樁加固的軟土地基的工程特*的影響，進行了路基試驗段的對比試驗，並在路堤填築施工中進行了孔隙水壓力和地基沉降測試。
還對樁-土界面處的超孔隙水壓力進行了討論。
應變超孔隙水壓力是上耦合於骨架剩餘應變勢的反映。
分析了軟土地基中靜壓樁的擠土效應機理，依據圓孔擴張理論和有效應力原理，推導出塑*區影響範圍、樁對土體的擠壓應力、孔隙水壓力估算公式等。
最後通過工程實例把孔壓靜探試驗得出的超孔壓值、理論值以及現場實測值進行了對比，初步驗*了利用孔壓靜探試驗估算沉樁過程中產生的超孔隙水壓力的可行*。
該裝置可在高圍壓及高孔隙水壓力條件下采用定水位法、定流量法或壓力脈衝法測試巖石的滲透係數。
對於黏*土，採用逐根壓樁的方案，把所有樁壓至設計標高後，待超孔隙水壓力消散，才開挖承台下的土體。
對於在地震中由於飽和砂土的超孔隙水壓力上升而導致的土工構築物和土工基礎的破壞的機理有兩種認識。
利用現場埋設孔隙水壓力儀，以孔隙水壓力消散情況來確定夯擊遍數、夯遍之間的間歇時間。
這些原因包括軟粘土側壓力、沉樁引起的擠土效應和超孔隙水壓力、樁身負摩阻力和樁的壓屈。
利用波浪水槽試驗，對波浪作用下拋石基牀直立堤沙質底牀的孔隙水壓力響應進行了研究.
為了解決強夯時產生的超孔隙水壓力問題，提出了加固飽和粉土、粉質粘土地基的強夯碎石樁法。
本文通過浹裏陳大橋試驗段實測資料，分析了在真空排水預壓過程中孔隙水壓力在淤泥及砂井和塑料排水板中的消散規律。
通過計算分析可以發現：隨着土的變形模量和泊松比的減小，由地震所引起的海牀中的累積超孔隙水壓力均增大。
內部孔隙水壓力及土壓力參數不適合作為崩岸的監測預測指標。
結果表明，陷落體救助拉拔的阻力主要來自底盤負孔隙水壓力，遠大於側壁阻力。
以**長*公路大橋北錨碇為例，首先闡述了錨碇地基土孔隙水壓力觀測和滲透*分析的意義。並根據**長*公路大橋地基基礎安全監測成果，分析了孔隙水與長*水的水力聯繫。
在非飽和土條件下產生的負孔隙水壓力（基質吸力）對於預測如邊坡、擋土牆、挖方工程、基礎工程之類的土石結構的穩定*十分重要。
隨振動激勵次數的增加，土中超孔隙水壓力增大；
根據排水量與體變等效原理，用平均超孔隙水壓力的概念推導出一種簡化的固結計算式。
土壓力、孔隙水壓力、地下水位、地面變形及深層土體移動的變化都跟掘進機與測試斷面之間的距離有直接關係。
幹密度越大，主應力差峯值越大，表現出較大的剪脹*，孔隙水壓力易出現負孔隙水壓力；
地震荷載作用下海牀中的孔隙水壓力與有效應力是影響海底管線穩定*的主要因素。
在卸荷過程中，隨剪切應力的增大和剪切應變的發展，土樣呈現剪脹趨勢並在後期產生較大的負孔隙水壓力。
飽和軟粘土地基沉樁過程中樁土擠壓所引起的樁周土體超孔隙水壓力效應是非常顯著的。
通過離心模型試驗，分析了模袋固化土圍埝填築和吹填階段地基的沉降、孔隙水壓力變化規律和固結變形情況，並與實際工程監測結果進行了對比。
也將同一場地測得的側壓力增量與超孔隙水壓力進行比較，並對樁端下土壓力增量的最大影響半徑進行了討論。
其中，對於位移*值函數，令其多項式基比孔隙水壓力的高一階，而徑向基階數二者相同。
利用所編寫的非穩定滲流計算程序，計算土石壩上游水位變化時自由面位置隨時間的變化規律、孔隙水壓力的分佈情況。
利用巖土工程多參數綜合觀測系統對德興銅礦二號尾礦壩孔隙水壓力進行了觀測，通過孔隙水壓力反推出浸潤線。
不排水條件下由於負孔隙水壓力的存在，土樣的表觀強度略有增大。
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