7、側向回跳的原因是側向**應變的恢復快於側向塑*應變的增加。
11、土體總的變形由三部分組成：即**應變、與體積屈服機制相關的塑*應變和與剪切屈服機制相關的塑*應變。
15、屈服強度、抗拉強度、加工硬化指數和塑*應變比厚向各向異*降低，塑*應變比平面各向異*增大；
19、文中假定，**階段的粘*效應可以略去，僅在塑*應變中粘*才起作用。
23、本文解作為一般解，既能反映材料的**變形，也能計入材料的塑*應變強化。
27、通過地震波的衰減規律與塑*應變變化的比較可見，能量的消耗除了幾何擴展衰減外，煤巖體的塑*變形方面也起了一定的作用。
32、邊坡的破壞往往伴隨着很大的位移和塑*應變，因此，採用傳統的小變形有限元方法計算無疑誤差較大。
1、經典塑*理論把應變分成**應變及塑*應變兩部分，不能圓滿説明土的塑*變形*質。
5、將非局部總應變減去**應變，可得剪切帶的非局部塑*應變。
10、推導出各向異*巖石**變形參數是塑*應變和加載角度的函數。
16、針對複雜的交變載荷，採用運動強化模型反映塑*應變引起的各向異*和包*格效應。
21、闡述了觀察到的兩種7000系列合金在小塑*應變幅下循環軟化，而在大塑*應變幅下循環硬化的現象。
26、提出一種修正的隨動硬化材料塑*應變關聯流動律。
33、有限元解析中所採用的砂土本構模型以修正塑*應變能量為硬軟化基本參量，它可以較為精確地模擬砂土的應力路徑效果。
3、積累損傷作為等效塑*應變、塑*體積應變和壓力的函數。
9、低周被勞壽命可由塑*應變能表達。
17、本文對線*塑*應變能緩衝器進行了理論和實驗研究。
24、焊縫中心線附近的等效塑*應變和結構紋理呈現洋葱狀結構。
31、累積塑*應變能隨着加載頻率及應力水平的增加而增加，與疲勞壽命在半對數座標下呈線*關係。
4、這樣，應變包含了**應變、滑移導致的塑*應變，徐變或I?兩者皆有。
13、此外，還對FLAC - 3d內嵌的本構模型深入研究，塑*流動發生時塑*應變增量對應力增量的修正。
22、低碳鋼的動態應變時效行為是導致其鐵素體軋製薄板塑*應變比值較低的主要原因。
34、研究結果表明，fvs0812板材具有較小的延伸率和塑*應變比，較大的屈強比，fvs0812板材的衝壓成形*能不佳。
8、合金的塑*應變能密度受應變幅的影響且具有循環相關*；
20、塑*應變增量方向與應力路徑沒有很大關係，以等塑*體應變為硬化參數的屈服面形狀也是橢園。
35、稀疏小圓環帶型式組構的形成與石英底面滑移系的運動有關,是點極密型式的過渡狀態,與石英顆粒的塑*應變量較小有關.
14、當荷載被移走時，應變的**部分恢復，但塑*應變部分(滑移和徐變)卻會永久呆留。
29、利用大型非線*有限元MARC ，對某自動迫擊*浮動*閂閉氣結構，進行了三維裝配體有限元建模和動態*塑*分析，獲得了關鍵閉氣構件的應力、塑*應變和變形的動態響應。
18、為了克服峯值塑*應變的網格敏感*，對現有強化函數進行修正。
6、塑*應變比與應變硬化指數是評價板料成形*能的兩個重要參數。
2、巖樣的塑*變形假設根源於塑*應變局部化.
12、消除殘餘應力的過程實質上都是將殘餘**應變轉變為塑*應變的過程。
28、試驗結果表明，焊縫金屬具有比較好的塑*變形能力，焊縫的損傷值與材料的累積塑*應變呈線*關係。
25、隨着含水量增加，土樣的塑*應變量增加，強度減小。
國文精選館
