當預應變超過0.95%時，反向屈服強度達到恆量。
在下屈服強度降低的同時，其抗拉強度和斷後伸長率變化不大。
結晶度的變化主要是影響材料的**模量和橫向上的屈服強度。
試驗包括對取自不同鍛造零件的試塊的屈服強度、抗拉強度及硬度的測量。
雖然壓平過程的包申格效應使試樣的屈服強度降低，但*復應力使管體屈服強度降低更嚴重，因而這種表徵是偏於不安全的。
試驗發現包申格效應導致屈服強度降低，應變硬化指數明顯分為兩個階段。板與管相比，屈強比無明顯改變。
通過化學成分設計和冶煉熱軋及冷軋工藝的控制，研製出鈮鈦微合金化高屈服強度IF鋼
本文將合金在介於其名義屈服強度和強度極限之間的某一應力下進行拉伸，造成拉伸硬化和損傷後，用直流脈衝電流處理
得到了合金在高壓下材料屈服強度隨衝擊壓力的增大而增大，但其與衝擊壓力的比值則隨衝擊壓力的增加而減小的變化規律。
Q—“屈”漢語拼音首位字母。245—屈服強度值。
圖出了平均屈服強度與擠壓速度和位置的關係。
重點研究了平壓頭壓入過程中，不同屈服強度比（軟薄膜屈服強度與硬基體屈服強度之比）以及不同壓頭尺寸下硬基體對壓痕規律的影響。
可同時測量材料的抗拉強度、屈服強度、伸縮率、**模量、剝離強度及力-時間，力一位移曲線。
結果表明在適當的弛豫時間下【www】，能進一步提高材料的屈服強度和抗拉強度
sbs改*的hips試樣具有最大的斷裂能，最大的斷裂伸長率，較高的拉伸楊氏模量、屈服強度，屈服點過後有明顯的應變硬化現象。
本文運用莫爾屈服準則對承受內壓的拉壓屈服強度不同材料的厚壁圓筒進行了自增強分析，得到了依賴於材料拉壓比的厚壁圓筒的最佳*塑*界面半徑、最佳自增強內壓。
研究進一步表明，材料變形的難易程度又與變温循環過程，熱疲勞試樣拉伸應力的增加和材料屈服強度的降低有關。
基於結構層間彎曲屈服強度的概念，提出了高層混合結構滯回耗能比的簡化計算公式，該公式綜合體現了結構以及地震動特徵參數對結構滯回耗能比的影響。
根據美國石油學會API標準規定，採用管體取樣壓平試樣的屈服強度表徵輸油管體屈服強度。
屈服強度、屈強比、韌*等是鋼管(板)的主要質量指標，合理確定這些指標的數值有相當難度。
紫外輻照後，HDPE的楊氏模量和拉伸屈服強度提高，但斷裂伸長率和缺口衝擊強度下降
指出了鋼中氮質量分數的減少可降低熱軋板屈服強度，且滿足供冷軋基料的要求。
採用高強度級別鋼種的卷板製造螺旋焊管的過程中，包申格效應使鋼管屈服強度降低的現象日益突出。
鋼材經過冷作硬化成型後，材料的屈服強度會有明顯的提高，而且冷彎型鋼作為經濟型材，被越來越廣泛地應用於工程實際中。
母材縱向的屈服強度及其屈強比均有上升趨勢；鋼管母材橫向和縱向抗拉強度都呈上升趨勢。
從硬聚*乙稀（PVC）塑料紗管的塑化度入手，介紹了製品塑化度與其抗衝強度、屈服強度的關係；
陽極電流不但使恆載荷下的不鏽鋼蠕變速度增加，而且使屈服強度下降。
這些結果説明，磨削表面發生了嚴重的塑*形變。冷作塑*形變強化是磨削影響層的屈服強度得以提高的根本原因。
氧沉澱會使屈服強度降低為五分之一。
管體屈服強度和屈強比有明顯變化，其主要影響因素是防腐前的中頻加熱温度。
屈服強度峯時效前先鍛後擠的低於直接擠壓的，而峯失效後前者高於後者。
缺口根部的殘餘應力存在應力集中效應，應力集中值不僅取決於缺口幾何形狀而且和材料的屈服強度有關
受非馬氏體組織的影響及可動位錯密度降低的作用，屈服強度、屈強比隨退火温度升高而升高。
地面支承架和大反力支承架在極限荷載作用下的最大等效應力均小於材料的屈服強度。
基於這個原因，一般是用名詞產生壓力，可以説是屈服點或屈服強度。
受非馬氏體組織的影響及可動位錯密度降低的作用，屈服強度、屈強比隨退火温度升高而升高。源自
水冷至531℃而後空冷的試樣的屈服強度較高，但抗拉強度相對較低，屈強比高達0.90。
在同樣晶粒度和硬度，不添加雜質的條件下，馬氏體有較低的屈服強度、較高的衝擊斷裂功以及較低的塑脆轉變温度，這些都由於較細的平均碳化物尺寸引起。
採用加入V-N中間合金方法生產的Q420角鋼的抗拉強度、屈服強度和衝擊韌*明顯提高，具有較好的綜合*能。
氧沉澱會使屈服強度降低為五分之
峯時效時合金的抗拉強度和屈服強度達到最大值，斷後延伸率隨時效時間的延長有下降的趨勢。
給出了不鏽鋼的**模量、屈服強度、抗拉強度等材料*能隨温度折減的計算公式。
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