“表觀活化能”簡單造句，表觀活化能造句子

研究了遼河歡喜嶺稠油減壓渣油的熱轉化反應動力學，並計算了它們的反應級數和表觀活化能。

利用隨機試驗法等數值計算方法求得了模型中的表觀活化能和視頻率因子等動力學參數。

通過研究找到了糠醛在碳鋼上的吸附等温式,計算出碳鋼溶解的表觀活化能,研究了糠醛在碳鋼上的吸附機理.

通過與文獻比較，鈦氚化反應的表觀活化能明顯高於鈦*化和鈦氘化的表觀活化能。

結果表明，在脈衝流區*作TBR的催化劑質量空時收率比滴流區*作提高50%以上，表觀動力學研究*實脈衝流區*作TBR蒽醌加*反應的表觀活化能比滴流區*作更接近本徵活化能；

以納米氧化鋅與硫***溶液為反應體系，研究反應物粒度對動力學參數的影響規律。討論了表觀活化能降低的原因。

求得了反應的表觀活化能及頻率因子。

分析了其絕熱分解的過程，計算了表觀活化能、 指前因子和反應熱等參數。

假定它們為一級反應，推導出各組份的反應動力學方程序，並求得各反應的反應速率常數及表觀活化能。

該體系振盪週期和振盪誘導期的表觀活化能為72。

阻抑反應的表觀活化能為86。

表觀活化能的計算結果表明高活*煤種的存在可以很好的改善混煤的着火*能，並且存在最佳摻混比例。

納米鐵還原**鹽氮的表觀活化能較低，還原反應在常温下即很容易進行；

金屬鹽的催化選擇*，導致三個主體反應過程在不同反應環境下發展程度不同，體現為表觀活化能的差異。

而熱解表觀活化能具有不變的數值，與化學結構有一定的聯繫。

動力學研究表明，樹脂基體的表觀活化能隨分解程度增加逐漸增加。