發現動態應力強度因子的變化滯後於應力脈衝的影響幾微秒。
裂紋網中主裂紋的應力強度因子可反映構件的損傷程度，然而由於裂紋間的屏蔽效應，直接計算裂紋網中主裂紋的應力強度因子是困難的。
給出了機架構件以變形能為參數的應力強度因子計算式。
當裂紋相鄰端距離較小時，裂紋遠離端的應力強度因子較相鄰端的應力強度因子值要大，表明裂紋將在遠離端首先發生開裂；
通過三維邊界元計算分析表明，切槽寬度越大，無量綱應力強度因子的標定值就越大；
得到了用級數表示的滿足控制拉普拉斯方程和可導通邊界條件的基本解及應力強度因子。
採用振動理論分析了三點彎曲試樣的動態響應，得到了一個計及衝擊速度影響的動態應力強度因子計算公式。
由迭加原理，可分離出任一單個裂紋面在無限大板中的虛擬應力，從而求出有限或無限域中各條裂紋的應力強度因子值。
討論了界面兩個共線裂紋與SH波的散*結果，給出了裂紋尖端動應力強度因子隨介質參數變化的分佈規律。
由數字圖像相關方法所得位移場提取不同載荷作用下裂紋尖端應力強度因子，並分析最小二乘擬合項數、數字圖像相關計算子區域和步長大小對計算結果的影響。
本文主要研究了含多部位損傷結構的應力強度因子和剩餘強度。
應用邊界元法結合裂紋閉合積分求解二維裂紋應力強度因子。
給出了剪切應力強度因子和裂紋面接觸區尺寸的數值結果。
用這些模型預測裂紋擴展角時，參數都歸結為裂尖處的應力強度因子，而應力強度因子可以用有限元方法求得的。
但是，該試樣的重要力學參數即無量綱應力強度因子的標定尚有問題。
點焊點處的接觸界面可以看作是一種環形裂紋，對其疲勞強度的評估可以通過計算線***斷裂力學中的應力強度因子K來完成。
結果表明，增加最小二乘擬合項次和合理選擇數字圖像相關計算子區域和步長大小可以提高應力強度因子計算精度。
本文根據砂巖儲層的物理力學特徵，運用斷裂力學理論，給出了儲層裂縫的應力強度因子的計算方法，定量地分析了開發過程中儲層裂縫失穩擴展的判據、裂紋擴展方向。
隨着應力強度因子的下降，聲發*也隨着減少。
裂紋羣的交互作用會引起裂紋應力強度因子的干擾效應。
結果表明，隨着塗層材料**模量的增大，切口尖端附近的最大周嚮應力和應力強度因子均增大；
利用裂紋尖端的奇異元和線*元*值模型，給出了扭轉剛度和應力強度因子的邊界元計算公式。
本文用有限元與半平面邊界元耦合法計算了壩體壩基應力，又結合邊界配置法求出了壩踵應力強度因子。
通過三維光*實驗測定了軸表面橫向半橢圓裂紋的應力強度因子（SIF），並計算了與光*軸裂紋幾何及當地應力相對應的無限大體的SIF，從而求得SIF修正係數。
應力強度因子（K）：斷裂力學中使用的一個因子，説明裂紋尖端處的應力強度。
研究了動載荷作用下帶裂紋厚壁筒的應力強度因子。
裂紋體的應力強度因子是斷裂力學標誌載荷作用與幾何構型因素的量化表達指標；
利用基本解和邊界條件可以計算板長和板寬對應力強度因子的影響。
將該解析元與有限元相結合，構成半解析的有限元法，可求解任意幾何形狀和載荷的平面裂紋應力強度因子及擴展問題。
人們發現，動態應力強度因子的變化滯後於應力脈衝衝擊幾微秒。
採用應力法計算不同半徑處的表觀應力強度因子，*值到裂尖圓弧而得。
以單邊邊緣裂紋二維應力場與位移場展開式為基礎，採用分區廣義變分原理研究受釘傳載荷含雙邊非對稱邊緣裂紋各向異*板應力強度因子。
最終得到了裂紋的應力強度因子與電位移強度因子之間的關係。
求解了五種情況的應力強度因子，採用的方法是艾雷應力函數和加權殘數法。
本文介紹了採用三維光**應力凍結法，對旋轉正方形試樣半邊裂紋應力強度因子進行研究的成果。
如前所述，與裂紋延滯相應的應力強度因子便是KISCC。
在此基礎上，得到了基於裂紋面上的位移間斷計算裂紋端點應力強度因子的具體表達式。
進一步利用abel定理和Cagniard-deHoop方法，求得了動態應力強度因子的精確解。
奧氏體不鏽鋼308L和347L的焊縫金屬能發生*致滯後斷裂，而且比304L母材更敏感。用單邊缺口試樣動態充*法測出的*致滯後斷裂門檻應力強度因子KIH隨可擴散*濃度C0的對數而線*下降。
而裂紋板經複合材料補片膠接修補後，平行於裂紋方向的拉壓應力對裂紋尖端的應力強度因子具有耦合效應，並且這種耦合效應的大小與補片的鋪層含量有很大的關係。
確定應力強度因子的工作決不是簡單的事件
得到了含軸對稱拋物線曲裂紋平面**問題的曲裂紋尖端I型應力強度因子的解析表達式。
本文用權函數法導出了由套裝應力引起的組合厚壁筒內邊裂紋的應力強度因子公式 ，這些公式可用於計算組合厚壁筒在不同裂紋深度、材料、過盈量和尺寸情況下的應力強度因子。
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