7、共軛對在微*中產生並在膨脹中湮沒，將此過程與爆轟波傳播相關聯，建立了共軛爆轟模型。
11、結果表明，隨着測試半徑增大，爆轟到達時間分散*明顯增加，爆轟波陣面的傾角也增大。
15、通過調節飛片與主裝*距離來控制爆轟波波形，為進行*型罩結構和爆轟波形的匹配設計打下基礎。
19、結果表明：圖像清晰地顯示了爆轟波陣面的誘導激波、橫波及化學反應區。
23、結果表明：不同的爆轟波形對聚能*流有着重要的影響。
27、利用基元反應模型和有限體積法對環形激波在可燃氣體中聚焦實現爆轟波直接起爆進行了數值模擬。
34、利用DYNA3D有限元程序，模擬計算了單點、兩點和三點起爆方式下的爆轟波傳播過程、殼體驅動及破片的飛散特*參數。
1、用兩相流模型對爆轟波管中的懸浮鋁粉塵的爆轟波進行了研究。
5、計算結果顯示，毗鄰介質影響節點附近的爆轟波陣面形狀及爆轟波速度；
10、一維平面對稱爆轟波的推進具有周期*。
16、提出了一種利用爆轟波垂直入*時水中衝擊波的衰減曲線計算凝聚炸*爆轟波剖面的特徵線方法。
21、本實驗旨在研究氣相爆轟波在襯有多孔鋼板的管道中傳播的現象。
26、計算結果表明，在彎管小曲率半徑壁面附近，由於膨脹稀疏作用，爆轟波強度減弱，在局部出現前導激波與放熱反應區的解藕以及二次起爆現象；
35、通過對不同初始條件下界面失穩過程的模擬和分析，研究了混合氣體的組元、温度，來流的壓力、温度、速度對過驅動爆轟波形成的影響。
3、數值模擬了點火後兩相系統爆轟波的發展過程，得到爆轟波的結構和參數。
9、研究表明，實驗得到的起爆前斜激波和起爆後脱體爆轟波的角度與理論分析結果非常一致。
17、本文主要介紹了爆轟波驅動技術在激波風洞實驗方面的應用。首先，JF-10高焓激波風洞，經過努力成功地實現帶擴容腔的變截面*氧爆轟方式運行。
24、爆轟波沿裝*軸線方向的傳播是影響條形*包*應力場特徵的重要因素。
33、根據激光吸收區等離子體組分與激光功率密度的關係判定激光支持爆轟波(LSDW)的點燃閾值。
4、就同種材料的隔層來説，組合爆轟波形的狀態不同，隔層對組合爆轟波形的影響程度也不同。
13、數值模擬結果表明氣體燃料液滴系統爆轟波有較寬的反應區，因而兩相爆轟波的曲率對爆速的影響效應十分明顯。
22、爆轟波與惰*介質相互作用的計算。可以用解析解和作圖法求解。
36、採用高精度的ENO格式和基於基元化學反應的真實化學反應模型求解*氧混合氣體一維爆轟波的精細結構。
8、氣相爆轟波在右壁面反*後，右行稀疏波加速反*激波。
20、實驗研究了爆轟波在聲學吸收段下游發生的再恢復過程。
37、模擬結果與文獻基本符合，進一步説明了利用LS-DYNA程序對小尺寸裝*爆轟波傳播的數值模擬是可行的。
14、爆轟波爆點位置在對稱軸上並不是固定的點，而是隨着初始激波馬赫數的變化而發生移動；
32、以TNT為例進行了計算，給出了其爆轟波內壓力、密度、流速和聲速等參數的分佈。
18、利用防爆轟波模擬試驗裝置研究了由裝*鋼和芳綸複合材料組成的不同複合結構對爆轟波的防護*能。
6、本文研究一維散心爆轟波的傳播規律。
2、與普通爆轟不同，粉塵薄膜爆轟波前氧化劑與燃料處於分離狀態。
12、計算結果顯示，爆轟波在管內傳播時，其波系極其複雜。
31、而且隨着聲學吸收材料厚度的增加，氣體非穩定爆轟波強度衰減幅度增大。
25、本文介紹了使用激波風洞觀察相對實驗室駐定的斜爆轟波的方法、實驗裝置和初步實驗結果。
國文精選館
