7、利用現有的接觸理論和計算方法，在模型的接觸處構造了間隙單元來求解接觸壓力。
11、壓力過大會促使密封過早失效，而接觸壓力過小則會引起泄漏。
15、採用液壓脹接技術，對換熱器液壓脹接後管子與單管模型的殘餘接觸壓力進行了研究。
19、方法：在對照情況下選取八個新鮮冷凍屍體的膝關節，測量其脛股峯值接觸壓力和接觸面積。
23、重點對液壓脹管中脹接殘餘接觸壓力的幾種理論計算方法，進行了討論分析。
27、電源線的導線在其承受接觸壓力之處，不應使用釺焊將其合股加固，接觸壓力由*簧接線端子提供。
34、該方法是採取直接測量接觸壓力分佈技術，並與間接測試方法進行了比較。
38、軋製分離力、軋製力矩以及沿軋輥表面的接觸壓力也通過有限元法進行評估。
42、對頂進過程中管道縱向與環向鋼筋應力及管土接觸壓力進行了現場測試。
46、側面清洗刷清洗過程中的接觸壓力經過測試的可靠的均衡技術來控制。
50、而髕骨外側面軟骨接觸壓力無明顯改變，軟骨變*不明顯，蛋白多糖含量無明顯減少。
54、研究表明，當複合管處於熱加載狀態時，複合管存在着極限工作温度；經過極限温度循環後，殘餘接觸壓力將減小，且極限温度越高，殘餘接觸壓力值越小；通過實驗得到了驗*。
61、本研究旨在確定內側半月板后角撕裂的生物力學特*，以及修復後對脛股關節接觸壓力和動力學的影響。
65、通過受電弓主動控制系統的設計和對其的*研究，理論上降低了弓網系統接觸壓力的波動，從而改善了受流質量。
2、更換羊毛？並檢查接觸壓力。
6、模壓壓力對接觸電阻已有一定程度的影響，但其影響幅度不如接觸壓力和樹脂含量那麼大。
12、並試驗驗*了“平均摩擦係數”與接觸壓力的關係。
17、推導了組合型密封環的壓縮變形量及接觸壓力的計算公式。
22、根據全息光*實驗結果得出的軋輥接觸壓力的分佈規律，進而利用能量方法、軋壓理論及厚壁筒理論對開口孔型、閉口孔型的軋輥接觸壓力進行計算。
31、多股導線在其承受接觸壓力之處，不應使用釺焊將其焊在一起，除非由*簧接線端子提供接觸壓力。
36、研究了軸向坐封載荷與膠筒的峯值接觸壓力和軸向壓縮量之間的變化規律。
41、該文建立了自動武器抽殼計算模型，計算出抽殼時*筒與*膛的接觸壓力和抽殼阻力。
47、並且使受電弓框架垂向位移和側滾角度足夠小，弓網接觸壓力達到車輛正常曲線通過時的水平。
52、實現強迫潤滑的主要影響因素是：接觸壓力、潤滑劑的黏度、接觸表面的温度和相對滑動的速度、以及錐管的長度和斜度等。
57、提出了物理概念清楚、易於理解與掌握、適用於各種材料的換熱器液壓脹接殘餘接觸壓力的圖算分析原理，建立了測量管狀試樣在內壓作用下外表面的徑向變形曲線和環向屈服強度的方法。
66、首次推導出測速輪的測長誤差和測速輪與鋼管接觸壓力的計算公式，為測速輪及測速機構的設計提供了理論依據。
4、邊觸式和下觸式集電靴裝有*簧用來提供所需的接觸壓力。
10、在深度方向皮質骨層接觸壓力最大，在骨孔底部鬆質骨層接觸壓力最小；
18、根據試驗觀察，提出了一種模擬預應力鋼索與索道孔壁接觸區域和接觸壓力的簡單、實用的方法。
25、清掃器的安裝、調整及接觸壓力等應符合廠家説明書的要求。
35、鍍C材料的微動接觸電阻值遠高於鍍金材料的電阻值，低接觸壓力下鍍C材料的微動接觸電阻不穩定。
43、使一個無應力的*簧作用電觸點產生接觸壓力的*作,即印刷電路的*口和許多其它類型的接*件中所用的情形。
49、該*頭結構簡單，*頭對*座接觸壓力均勻，其工作可靠*和使用壽命都可以大大提高。
56、所述壓力機構（36）通過供給單元（39）填充有氣態或液態介質，以調節由輸送機構（28）施加在焊線（13）上的接觸壓力。
67、但由於中間輥軸向竄動後，在工作輥與中間輥、中間輥與支撐輥間形成接觸壓力峯值，導致軋輥局部磨損及帶材表面質量問題。
8、滾動速度對特徵應力和粘壓係數的影響小於接觸壓力和入口油温。
16、可調節力施加器向所述接觸器供 應接觸壓力以在大的工作行進範圍內施加大致恆定的力。
26、挖掘機接觸壓力越大，偏心距對開挖深度的影響也越大。
39、然而卡瓦和套管間形成非常複雜的接觸壓力，從理論上直接研究非常困難。
48、軸承滾針的凸度設計，決定了滾動體與滾道間的接觸壓力分佈，影響其*能和壽命。
62、可是，如果要使切削液起作用就必須讓它到達切屑*具接觸界面。但如何在採用單尖*具連續車削的場合尤其是切屑-*具接觸壓力高達70mpa時實現並非易事。
3、壓印:施印時，印版與紙張或膠布的接觸壓力。
14、比磨損率也與温度、氣氛和接觸壓力密切相關。
32、戒指(材料見表6.1)的熱以不同的方式處理根據齒輪上的戒指，在載有最高負荷區接觸壓力的壓力。
44、為此本文采用富士壓力測試紙來監測不同表面粗糙度界面的小型螺釘連接件中界面接觸壓力的分佈情況，為今後的設計提供保障。
55、研究發現：相同軸重下，滾動速度越大，粗糙峯接觸壓力與總壓力的比值越小，導致輪軌之間的粘着係數下降；
5、在沒有失穩之前，油封脣口接觸寬度隨油封內腔壓力有明顯增大，而最大接觸壓力先是不斷增大，後由於接觸寬度增大的緣故，最大接觸壓力開始減小。
21、根據巖土有效應力作用原理，分析了動水壓力和巖體接觸壓力間的本構關係。
40、分析了不同分流模模橋結構下焊合面上接觸壓力、流變應力和速度場的分佈及其變化。
63、以橋樑拱腳為例，依據實驗結果提出了一種模擬預應力鋼索與索道壁之間接觸壓力等代荷載的實用的方法。
13、永久變形是接觸壓力隨時間降低的一種方式。
37、材料的應力在滾動結果從外在負載下的軸承接觸壓力以及從附加應力的機械、化工或熱*質。
64、本公式考慮鋁箔入口和出口**變形和軋製鋁箔兩側軋輥輥身端部**接觸壓力對軋製力的影響。本公式計算精確而且簡便。
24、艉軸承**模量、徑向間隙、厚度對接觸壓力分佈有明顯的影響。
53、絕緣紙板微水分介電測量系統中，電容式傳感器電極與被測絕緣紙板的接觸狀態與接觸壓力會影響測量結果。
33、相同速度下，軸重較大，粗糙峯接觸壓力佔總壓力的比值也越大，此時粘着係數也較大。
9、計算結果表明，過大的艉軸轉角會導致艉軸承接觸面積減小，接觸壓力分佈不均，峯值壓力增大。
1、接觸約束模型能計算出焊接件在夾具作用下的摩擦力和接觸壓力。
20、根據滾圈處筒體的變形及平衡條件，得出了筒體—滾圈的接觸角及筒體—滾圈的接觸壓力分佈規律。
51、隨着安裝過盈量的增大，油封脣口接觸寬度不斷增加，脣口最大接觸壓力先是有所增加，後逐漸趨於一定值。
45、磨粒侵入方向不僅影響材料表面變形、表面接觸壓力和表層應力的大小，而且會引起壓力和應力分佈形狀的改變。
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