7、柔*樁軸力有所增加，樁土應力比與樁的荷載分擔比變化不明顯。
11、對非飽和礫質土心牆料做一組等應力比和等應力增量比為常數的試驗，發現*肯-張模型基本能反映該應力路徑下的應力應變關係。
15、並且給出了相應應力比下普通鋼筋的疲勞設計強度建議值。
19、結果表明，在擴展強度發揮面上，這幾種材料的應力比與應變增量比之間仍具有線*關係。
23、温度、載荷頻率和應力比是影響材料疲勞裂紋擴展行為的主要因素。
27、改進方法包括：提出應力修正係數概念和一種適用於輪盤榫槽結構的理論應力集中係數確定方法，以及應力比修正方法。
31、樁土應力比和樁土差異沉降理論計算值與工程實例實測值對應較好。
35、雞蛋的有限元分析結果表明，雞蛋在長軸方向承載時所產生的應力比短軸方向要大，蛋型指數對應力有一定的影響，與試驗結果相一致。
39、分別研究了厚度、温度、應力比等因素對直接時效GH 4169高温合金疲勞裂紋擴展*能的影響。
3、當材料的應力應變關係為弱硬化型時，應力比與應變增量比關係為兩段斜率不同的直線；
8、文中還研究了粉煤灰樁的樁土應力比及樁身應力傳遞特*。
13、碎石樁；複合地基；靜載荷試驗；樁土應力比。
18、土體在動力荷載作用下，當動荷載與土體靜強度的比值即循環應力比超過某一臨界循環應力比時，土體才會發生累積變形和強度弱化。
24、為提高精度，在漸變應力比突變應力更符合實際的基礎上提出應力在各時段內線*變化的假定，在此假定下推導了應力計算的一般公式，用於實測應變資料的分析計算。
29、得到了封隔器卡瓦應力分佈規律，對於卡瓦同一個齒的齒尖應力分佈主要在齒面的兩側，同一軸向剖面內，卡瓦上下兩端齒尖的應力比中間區域的應力大得多。
34、研究了褥墊層厚度變化對樁身軸力傳遞、樁側摩阻力分佈、樁端阻力發揮、樁土荷載分擔及樁土應力比的影響。
40、同時研究了循環加載中的應力比以及環境介質對於疲勞裂紋擴展的影響。
5、實驗温度為室温，循環應變比和應力比均為0.1，載荷波形為三角波。
12、當破壞標準選定時，界限累積耗損能量與平均應力、偏應力比及動應力間較好的迴歸關係。
20、為了模擬填土工程中土體的變形，需要建立在等主應力比應力路徑下的本構模型。
26、級數解有容易積分和邊界上的應力比較準確的優點。
33、並以樁土應力比為紐帶分析樁與樁間土體中應力應變的關係，確定樁體複合地基的豎向變形協調方程，介紹了複合地基的變形與穩定*分析方法。
1、應力應變測試表明：焊縫與熔合區是殘餘應力比較集中的地方，熱影響區的殘餘應力比較小。
9、滿應力設計準則是近似的，同時必須循環運用應力比算法。
17、樁土應力比是樁土應力調整結果的直接表現，而路堤土拱效應以及褥墊層剛*承台效應對荷載調整作用正是樁土應力調整過程的體現。
28、奧貝球鐵材料的**模量比鋼小，因而奧貝球鐵齒輪工作時受到的表面接觸應力比鋼齒輪小。
37、通過工程實例的分析計算，驗*計算模型的合理*，並分析了各因素與樁土應力比的關係。
6、分析表明：面積置換率對樁土應力比的取值影響不大，樁土模量比是影響應力比取值的重要因素。
21、在應力比，殘餘應力對疲勞裂紋擴展的影響方面獲得了有價值的成果。
32、採用樁土分析法，計算分析在一個荷載週期內，**路基內各研究節點的位移、豎嚮應力、樁土應力比的瞬態響應。
4、隨着循環應力比的增加，孔壓率增加。
22、幹密度值較高時，土樣處於密實狀態，表現出剪脹特*，有效主應力比-應變曲線近於應變軟化型；
38、動強度曲線顯示循環應力比與循環剪切破壞次數的對數基本呈直線關係。
16、討論了部分預應力比PPR對連續樑內力重分佈的影響；
2、而且峯值應力比與分叉應力比差值基本不變，但鬆砂較密砂差值大。
30、計算結果還表明：樁土應力比不僅與樁土模量比有關，也與荷載水平及置換率有關；
25、相對於沉積面水平的試樣而言，沉積面鉛直的漸近狀態應力比稍大；
36、利用計算機數值模擬，定量的分析了各種因素對柔*基礎下樁體複合地基中等沉面位置、樁土應力比、樁土應力分佈的影響。
14、最大預拉應變相同時，在較大恆定電流激勵下回復應力比率較大。
10、起重機鋼結構的疲勞壽命計算，可採用應力比法或應力幅法。
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