在簡諧波和地震波激勵作用下，通過比較時域和頻域的計算結果，探討了在土層時域分析中，如何由滯後阻尼係數形成阻尼矩陣的問題。
在計算中使用了有限元軟件ANSYS，其中所用的模型可以計入滑動軸承的剛度係數和阻尼係數以及齒輪的齧合。
該系統阻尼係數小，角頻率恰好和瑞利波角頻率相近，因此珍珠泉井水位對地震瑞利波響應的振幅特別大。
根據上海交大船舶流體力學研究室槽型減搖水艙模型試驗的結果，給出jd槽型水艙的阻尼係數值。
剛度係數和阻尼係數是反映滑動軸承動力響應特*的重要的特*係數。
與剛度和質量隨機相比，阻尼係數隨機時幅頻與相頻特*的變異較小。
研究表明，要降低振動對加工精度的影響，應當適當加大主軸跨距，同時增大軸承支承剛度和系統阻尼係數。
得到了阻尼力和阻尼係數的簡化解析解。
在通頻帶內，幅頻特*曲線的幅值的大小與阻尼係數有關。
在亞光速區，對處於相對論*振盪的縱等離激元*散方程進行數值求解，得到了朗道阻尼係數的數值解。
阻尼係數越小，發生週期解分叉的轉速比越小。
可以看出，“短”攔截，不適當的阻尼係數和高的“a”值都會發生振盪的響應曲線。
首先，在利用自旋極化電流來驅動之磁*記憶體的研究中，發現藉由改變自由層鈷鐵硼的覆蓋層可以用來調變它的飽和磁化量以及自旋阻尼係數。
此外，增加前懸吊下控臂後襯套的剛*係數、阻尼係數與方向盤的轉動慣量，均可有效減少因煞車抖振所導致的方向盤振動。
根據由李亞普諾夫定理導出的綜合阻尼係數的原理，統一定義了同步發電機的動態阻尼力矩係數和動態同步力矩係數。
比較角速度的理論表達式和擬合表達式，得出了運動副阻尼的等效粘*阻尼係數。
故即使氣壓缸活塞發生黏滯現象，逆解模式仍然可以估算得到可接受的阻尼係數。
為了降低阻尼係數進一步提高泵的動態*能，通過對JBP-63型徑向柱塞變量泵定子受力*分析，研究了減小徑向柱塞液壓泵的定子不平衡力的方法。
根據該方法，相對過阻尼係數能夠表示成檢波器響應曲線的半峯高寬度和檢波器自然頻率乘積的線*函數。
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